本实用新型公开了一种工业厂房整体除尘机组,包括高效过滤段以及连接在高效过滤段两端的回风段和回风机段,所述回风段上设有回风阀,所述回风机段内设置风机,所述高效过滤段通过回风段和回风机段接入到工业厂房空气处理机组中;所述高效过滤段内部布置排列若干组高效滤筒组,所述高效滤筒组的91香蕉视频黄色在线观看两侧分别连通回风段和回风机段;每组高效滤筒组包括至少两段同轴拼接的滤筒,所述滤筒套装在固定于花板上的滤筒安装支架上,位于滤筒安装支架端部的滤筒与滤筒安装支架锁紧,将所有套装滤筒安装支架上的滤筒压紧在花板上。本实用新型采用上述的工业厂房整体除尘技术,能有效治理工业厂房内部产生的烟尘,并且能耗低,设备占用空间小,投资成本低。

脉冲滤筒除尘器作为一种高效的除尘设备已广泛应用于工业领域。在脉冲滤筒除尘器中,粉尘容易粘附在滤筒褶皱内部,导致滤筒清灰困难。因此,本文以目前国内常用滤筒为测试对象,研究脉冲喷吹工况参数对滤筒除尘器清灰性能的影响,为脉冲滤筒除尘器清灰系统的参数选取提供参考。自建脉冲喷吹实验台,研究滤筒侧壁压力峰值作为滤筒清灰效果评价指标的可靠性;通过改变脉冲喷吹工况参数,探讨喷吹孔径与喷吹距离,孔管截面积比及文丘里管对滤筒清灰效果的影响。主要结论如下:(1)在本实验范围内,当过滤风速分别为0。6,0。8,1。Om/min时,滤筒粉尘残余量与侧壁压力峰值函数关系式分别为y = 1。0715e-0。0004x,y =1。4043e-0。0005x,y= 1。5476e-0。0005x,结果表明滤筒侧壁压力峰值越大,滤筒粉尘残余量越少,滤筒清灰效果越好,因此滤筒侧壁压力峰值可以作为滤筒清灰效果的评价指标。(2)针对常用规格滤筒Φ325×660mm,当喷吹孔径一定,滤筒侧壁压力峰值总是随着喷吹距离的增加先增大后减小,存在一个最佳喷吹距离。最佳喷吹距离S关于滤筒直径D和喷吹孔径d的关系数学模型是:S =(D-d)/2 tan22。43-0。87d+0。11d,并通过实验和文献对比,验证了该数学模型具有一定的可靠性和适用性。(3)喷吹管上存在一个最佳孔管截面积比,本研究中最佳孔管截面积比是38。72%,研究指出脉冲滤筒除尘器与脉冲袋式除尘器的最佳孔管截面积比不一致,滤袋的最佳孔管截面积比并不能直接指导滤筒清灰系统的设计。(4)文丘里管不仅可以提高滤筒的清灰强度,且可以确保滤筒长度方向上清灰强度的均匀性,改善滤筒整体的清灰效果。

针对传统除尘技术存在的易堵塞,能耗高,占地大等问题,本研究开发出高效折叠滤筒除尘增效技术。通过优化滤筒褶皱结构,建立清灰效果与褶深,褶数的关联模型,提升清灰效率并降低系统阻力;采用高分子非金属骨架替代金属材料,有效解决腐蚀问题并简化废弃处理流程。该技术实现设备占地面积减少50%,兼具高效过滤与节能特性。该技术已在钢铁,水泥和新能源等工业领域应用,为工业超低排放改造及"双碳"目标实现提供了技术支撑。

目前,干式高效除尘器多为各类袋式除尘器和静电除尘器,收尘效率高,全面效率达99。5%,广泛应用于各种工业领域,取得了良好的效果。但二者均有其固有的缺点。袋式除尘器设备阻力较大,能量消耗较多,对处理含湿量较大的气体有一定的困难,粉尘粘袋难以清灰。此外,布袋寿命短,半年到一年时间即需更换,工作量大,维护费用高,普通静电除尘器钢材消

脉冲喷吹除尘器作为主流的工业除尘净化设备,已被广泛应用于冶金,电厂,隧道,矿山,烟草,制药等领域。在除尘器运行中,为了维持过滤阶段高效稳定阻留粉尘以保证除尘器的运行效率,清灰阶段往往采用脉冲喷吹方式清除滤料上积聚的粉尘颗粒。脉冲喷吹参数的不同会引起脉冲气流流场发生变化,进而影响过滤元件的壁面压力分布状态以及最终的清灰效果。现有脉冲喷吹清灰研究大多通过实验或模拟的方法对过滤元件壁面压力分布进行分析并采用壁面压力峰值,压力峰值平均值,压力分布均匀性,清灰量,残余压降等单一指标来评判清灰效果。本文针对不同脉冲喷吹条件下壁面压力分布形成规律以及采用单一指标评判出现非同向时抉择标准不统一的问题进行研究,首先构建了管式喷嘴脉冲喷吹流场及壁面压力计算方法并进行了实验验证;其次进行了不同喷嘴型式下脉冲清灰时滤筒壁面压力分布的实验对比,提出了清灰效果综合评判方法;最后进行了过滤-清灰连续运行工业应用测试,验证了综合评判方法的可靠性。主要研究内容和结果如下:(1)以圆断面射流理论为基础,模拟研究了脉冲喷吹流场的动态特性。建立三种不同尺寸的管式喷嘴脉冲清灰物理模型,模拟不同喷吹压力下脉冲喷吹流场动态变化规律,发现不同尺寸的管式喷嘴脉冲喷吹流场具有相似性,喷嘴处的气流速度与喷吹压力成正比。当气流充分扩散膨胀后存在一个压力较为稳定的阶段,该阶段为清灰主要作用阶段,并根据其流动规律划分为激波震荡衰减段,前端受限射流段,顶部受限射流段,中部受限射流段,底部受限射流段五个阶段,其中前两段位于喷吹距离内,分别占喷吹距离的57。2%和42。8%,后三段位于过滤元件内部,分别占过滤元件长度的33。2%,42。9%和23。9%。(2)结合过滤元件渗透特性,提出了管式喷嘴脉冲喷吹时壁面压力计算方法。在脉冲流场分段的基础上,结合圆断面射流公式并考虑过滤元件的影响,拟合了过滤元件内中心轴线速度,横截面平均速度等无量纲公式。将过滤元件壁面单位渗透量和达西定律相结合,拟合了过滤元件各点壁面压力理论计算公式,理论计算值与数值模拟结果的最大误差不大于9%,搭建实验台进行实验验证,公式计算值与实验结果最大误差不大于20%。(3)搭建壁面压力动态测定平台,实验测试并对比分析了不同工况下采用管式喷嘴和加装上部开口散射器喷嘴时滤筒的壁面压力分布规律。结果发现:相比管式喷嘴,加装上部开口散射器喷嘴后,滤筒上测点壁面压力增大,下测点压力下降,均匀性明显提高;相比两种喷嘴型式的最优工况,在0。3 MPa～0。6 MPa的喷吹压力中,上测点壁面压力的提高范围为1。15倍～1。70倍,下测点壁面压力的下降范围为43。42%～46。43%,均匀系数的范围从0。73～0。94降低到0。15～0。45,这更有利于改善上部清灰失效和下部过度清灰的现象。同时发现使用管式喷嘴时存在最佳的喷吹距离,且并非所有工况都适合加装上部开口散射器。(4)针对单一评判方法在出现指标非同向时无法准确反映清灰效果的问题,建立了以综合压力为指标的清灰效果综合评判方法。结合熵值法理论,基于壁面压力的最小值对清灰影响最重要的原则确定各点壁面压力权重并以综合压力作为清灰综合评判指标,同时对管式喷嘴和加装上部开口散射器时的滤筒壁面压力分布结果进行评判分析。结果发现:当喷吹距离小于150 mm时,可通过在管式喷嘴下方加装上部开口散射器来提高综合压力;当喷吹距离大于150 mm时,上部开口散射器安装高度应大于90mm,否则加装上部开口散射器后反而会降低综合压力;将该评判指标应用于环形缝隙喷嘴,滤筒内加装椎体结构的研究中,结果发现其评判结果与文献研究结果一致。(5)搭建可视化附粉清灰工业应用平台,验证综合压力作为清灰效果评判指标的可靠性。采用高速相机,压差计等监测过滤-清灰连续运行特性并进行清灰动态特性分析。结果发现:实验条件下,清灰量与残余压降成指数关系;采用管式喷嘴清灰时,滤筒下部由于壁面压力过大导致粉尘在脱落过程中伴有严重的飞溅扩散现象;采用加装上部开口散射器喷嘴清灰时,粉尘沿滤筒长度方向整体剥离,且呈絮状下滑,无粉尘飞溅现象;当喷吹距离为200 mm,上部开口散射器安装高度为120 mm时过滤-清灰连续运行8次的清灰总量达到11010 g,为所有实验工况测试结果中清灰量的最大值,这与综合压力评判结果一致;脉冲喷吹时存在最佳的喷吹距离和散射器安装高度。

国内外沸腾制粒机普遍采用滤袋加滤筒的二级过滤式除尘设计,其中初级为制粒机顶部的机械振打式滤袋除尘器。虽然这是制药行业内采用的主流方式,但明显存在运维成本高,压力波动大,流化工况不稳定等问题,国内此类装备设计制造企业有较为强烈的改造需求,并做出过各种不同的尝试。本文提出沸腾制粒机除尘器"袋改旋"设计理念,将高效轴流旋风分离技术引入沸腾制粒机中用于替代初级的袋式除尘器,实现设备的结构改进和技术创新。围绕其中涉及的关键技术与结构,展开了以下几个方面的工作: (1)在了解原设备除尘系统及袋式除尘器工程应用现状的基础上,通过在较宽的工况范围下分析对比不同型式旋风分离器的性能,量化比较出轴流式旋风分离器在沸腾制粒机除尘中的技术特点和优势,以轴流式旋风分离技术作为"袋改旋"方案的主研内容,并对其结构与技术进行深入研究。 (2)通过构建的轴流式旋风分离器基本结构模型,针对轴流式旋风分离器对微细颗粒物分离效率不高,结构参数之间关系不明确等问题。提出一种基于代理模型的轴流式旋风分离器结构多目标优化设计方法,深度挖掘分离潜能与参数之间的关系。结果表明,经过该方法优化后轴流式旋风分离器对微细颗粒的分离能力较初始模型提高24%,对10um以内颗粒分离效率达到61。3%,综合性能满足在制粒机中的应用条件,研究结果也为轴流式旋风分离器的设计与优化提供了依据。 (3)在利用轴流式旋风分离器替换滤袋的情况下,为了维持制粒机流化工艺条件的稳定,提出在轴流式旋风分离器前增设一种压力可调节装置。该装置利用旋流叶片结构来达到对流化制粒工艺条件以及管道压力,流量的调节。对所设计的旋流叶片结构在制粒机除尘工况下的性能进行分析,探究其基本流动规律以及结构参数与造旋和压降变化的关系,为实现"袋改旋"整体技术方案奠定基础。